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一种新型HERIC光伏逆变器漏电流抑制技术研究
2017年微型机与应用第1期
袁颖,马海啸
南京邮电大学 自动化学院,江苏 南京 210046
摘要:针对已有的无变压器光伏逆变器存在共模电压威胁人身安全的问题,在非隔离光伏逆变器(Highly Efficient Reliable Inverter Concept,HERIC)拓扑的基础上,提出了一种新型的箝位型HERIC拓扑。箝位型HERIC拓扑是在逆变器直流输入电容的中点加入了另一个开关管,使整个工作过程中共模电压保持不变。通过仿真发现这一理论是可行的。然后分别搭建HERIC逆变电路和箝位型HERIC逆变电路,通过对比实验和数据分析验证了仿真结果,证明了箝位型HERIC拓扑的有效性和低漏电流特性。
Abstract:
Key words :

  袁颖,马海啸

  (南京邮电大学 自动化学院,江苏 南京 210046)

摘要:针对已有的无变压器光伏逆变器存在共模电压威胁人身安全的问题,在非隔离光伏逆变器(Highly Efficient Reliable Inverter Concept,HERIC)拓扑的基础上,提出了一种新型的箝位型HERIC拓扑。箝位型HERIC拓扑是在逆变器直流输入电容的中点加入了另一个开关管,使整个工作过程中共模电压保持不变。通过仿真发现这一理论是可行的。然后分别搭建HERIC逆变电路和箝位型HERIC逆变电路,通过对比实验和数据分析验证了仿真结果,证明了箝位型HERIC拓扑的有效性和低漏电流特性。

关键词:光伏逆变器;非隔离;拓扑;共模电压;箝位

 中图分类号:TM464文献标识码:ADOI: 10.19358/j.issn.1674-7720.2017.01.011

  引用格式:袁颖,马海啸.一种新型Heric光伏逆变器漏电流抑制技术研究[J].微型机与应用,2017,36(1):35-37,43.

0引言

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  图1HERIC拓扑结构随着新能源的兴起,太阳能已经得到了广泛应用,这其中包括光伏发电。传统的光伏并网逆变器都是采用变压器来进行电隔离的,以此保障人身安全。但是,这也存在变压器的使用大大降低了系统效率的缺点。近几年来人们提出了多种无变压器光伏逆变器拓扑,这其中包括 HERIC拓扑(如图1),该拓扑是在H桥的桥臂两端加上两个反向的开关管进行续流,以达到续流阶段电网与光伏电池隔离的目的,这一创新具有极大的意义[14]。虽然较之前的变压器其效率有很大提升,但该拓扑的共模电压还是存在的,对人身安全还是有很大威胁。因此本文在HERIC拓扑上进行改进,在其续流通道的中点接一开关管在直流输入电容的中点,以达到箝位的目的,使得整个工作过程中共模电压保持不变。

1新型HERIC拓扑原理介绍

  1.1控制方法

  新型HERIC拓扑如图2所示。

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  图2新型Heric拓扑结构开关管驱动信号时序图如图3所示。ugs1~ugs7 分别对应S1~S7开关管的控制信号。其采用PWM控制方法[58]。三角波进行上下平移。上三角载波vc1与调制波vr(正弦波)交截产生控制波形ugs1和ugs4,下三角载波vc2与调制波vr交截产生控制波形ugs2和ugs4。ugs1和ugs2取或非得到ugs5、ugs6、ugs7。

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  1.2工作原理

  该拓扑的工作过程有4个模态[9],如图4所示。

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  (1)模态1,正半周期,如图4(a)所示,开关管S1、S4导通, 其余关断。电流从正极出发,经过S1、Lf1、R、Lf2、S4,最后流回电源负极。该过程中uAN=VPV,uBN= 0,故共模电压ucm=(uAN+uBN)/2=0.5 VPV。

  (2)模态2,正半周续流阶段,如图4(b)所示, S5、S6和S7导通,其余关断。由于电感存在电流续流,依次流经Lf1、R、Lf2、S6、S5,该过程中太阳能电池与电网隔离。当Q点电位高于输入电容中点电位时,二极管D1承受正向电压导通,Q点电位被箝位至输入电压的一半。当Q点电位低于输入电容中点电位时,开关管S7的导通使Q点电位被箝位至输入电压的一半。整个续流阶段,uAN=0.5 VPV,uBN=0.5 VPV,故共模电压ucm=0.5 VPV。

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  (3)模态3,负半周期,如图4(c)所示,开关管S2、S3导通,其余关断。电流从正端流出经过S3、Lf2、R、Lf1、S2。该过程中uAN=0,uBN=VPV,故共模电压ucm=0.5 VPV。

  (4)模态4,负半周续流阶段,如图4(d)所示,开关管S5、S6和S7导通,其余关断。电流经过Lf2、R、Lf1、S5和S6。原理同模态2。整个阶段uAN=0.5 VPV,uBN=0.5 VPV,故共模电压ucm=0.5 VPV。

  经过分析可知,整个工作过程中共模电压保持不变,故不会产生共模漏电流。

2仿真结果

  通过saber仿真软件仿真的S1~S7开关管的控制信号波形如图5所示。其中ugs1,4是S1和S4两个开关管的的控制信号,ugs2,3是S2和S3的控制信号,ugs5,6,7是S5、S6、S7的控制信号。仿真输出的电压波形如图6所示,为幅值在220 V左右的正弦波。

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  图7为共模电压分析图,uAN、uBN是桥臂中点A、B对负端N的电压,共模电压ucm=(uAN+uBN)/2,uo为逆变器输出电压,通过计算得知共模电压ucm维持在180 V左右。

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  从saber仿真软件得到的仿真波形来看,实验设想是可行的,通过波形数值分析可知,是能够保证整个工作过程中共模电压保持不变的。

3实验结果

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  为了验证实验的正确性,现分别搭建HERIC逆变电路和箝位型Heric逆变电路,并在相同功率下比较实验结果。实验样机参数如表1所示[1011]。图8、图9分别是HERIC逆变电路和箝位型HERIC逆变电路的实验波形。Icm为漏电流,通过示波器对漏电流Icm进行频谱分析(FFT)。

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  通过比较图8(a)和图9(a)的波形可知,箝位型HERIC逆变器拓扑的共模电压较HERIC逆变器拓扑得到很好控制,波形更加平稳,共模电压始终维持在直流输入电压的1/2左右。比较图8(b)和图9(b), FFT分析结果显示,HERIC拓扑的漏电流大小为7 mA,而箝位型HERIC拓扑只有3.5 mA。

4结论

  本文提出的新型箝位型HERIC逆变器拓扑在整个周期可产生恒定的共模电压,且比HERIC拓扑具有更好的共模电压抑制作用,降低了漏电流。

 参考文献

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