摘 要： 借助频域傅里叶分析的方法，对传统PMOS结构LDO系统的稳定性进行了仿真建模方法研究，阐述了引起环路不稳定的因素及其影响机制。结合一例LDO自激振荡故障的分析，指出故障发生的原因和相应的处理措施。

关键词： LDO；稳定性分析；失效模式；故障诊断

0 引言

　　低压差线性稳压器（Low-Dropout Linear Regulator，LDO）因其具有稳定性高、噪声低、功耗低、抗干扰能力强、响应快速等优点被广泛应用于计算机、网络设备、无线通信设备及芯片内部供电。因此LDO在一定程度上带动了很多产业的发展，具有相当广阔的发展前景。

　　环路稳定性作为重要指标，直接影响LDO在实际使用中能否正常工作。本文以PMOS结构LDO为例，进行小信号建模及瞬态响应分析，并以此为基础研究一例LDO输出电压自激振荡的故障，得出环路不稳定因素及其影响机制，给出解决的方法。

1 问题背景

　　某超高频RFID阅读器射频板，工作在UHF频段（840 MHz~845 MHz，920 MHz~925 MHz），基带信号接收频段为40 kHz~640 kHz，系统的低频噪声直接影响接收灵敏度指标。单板选用的低压差线性电压调整器是一款商用LDO，该LDO具有超低噪声（48 μVRMS）和高PSRR值（在10 kHz为49 dB），因此被用于大负载电流的电压调整，为前接收链路供电。

　　单板调试过程中，发现LDO输出电压纹波异常（5.4 V~5 V的电平转换），Vpp达到1.6 V，判断LDO处于正反馈自激振荡状态，测试结果如图1所示。

　　LDO电路原理图如图2。其中C118和C16是输入端的去耦电容，C14和C117是输出端的去耦电容，R61和R34是反馈取样电阻，C106是反馈补偿电容，C15是NR|FB管脚的去耦电容。

2 小信号建模及瞬态响应分析

　　通过查看器件手册[1]，LDO工作在输出电压可调模式。 LDO原理框图如图3所示。当输出电压可调时，C15是反馈端的旁路电容。新引入的旁路电容与电阻R61形成一个RC滤波，造成反馈取样信号的延时，反馈端无法及时反映输出电平的情况，容易造成环路不稳定。从环路稳定性原理也可以得出，当LDO稳定工作时，旁路电容C15的引入会使C106产生的补偿极点频率减小，环路带宽减小，当新补偿极点的频率小于单位增益点时，其产生的负相移会大大增加，系统开环函数的相位裕度减小，容易造成环路不稳定，形成正反馈振荡。

　　下面将建立LDO的AC小信号模型[2]，通过环路稳定性理论来分析故障的原因。

　　所用LDO是PMOS结构的LDO，如果不考虑过流、过温保护的情况，芯片正常工作时的等效模型如图4所示。LDO线性调整器可以分为4个基本的功能模块：调整管（Pass Element）、电压基准（Voltage Reference）、误差放大器（Error Amplifier）和电阻反馈网络（Feedback Network，包含电阻R1和R2）。误差放大器的小信号模型是跨导ga，电容Cpar和电阻Rpar是它的寄生输出阻抗，同时也是调整管的栅极输入阻抗。串联调整管（PMOS晶体三极管）的小信号模型是跨导gp。LDO的输出电容Co，它的等效串联电阻是RESR，Cb是后级各电压输入器件的高频去耦电容，Cb<

　　MOSFET共有G、D、S 3个脚，通过G、S间加控制信号可以改变D、S间的导通和截止。PMOS源漏区的掺杂类型是P型，所以PMOS的工作条件是在栅上相对于源极施加负电压，形成从源到漏的源漏电流，|Vgs|=Vsg的值越大，沟道的导通电阻越小，电流的数值越大。在LDO降压转换器中，PMOS调整管作为电压控制电流源（VCCS），电流I=|Vgs|*gp，其中gp是跨导，它提供稳定输出电压VO所需的负载电流IL。输出电压VO由R1和R2分压得到的反馈信号作为误差放大器（EA）的输入，与基准源Vref进行比较放大Verr=ga*（Vfb-Vref），EA输出调整PMOS管的栅极电压，驱动PMOS管输出稳定电流，从而得到稳定输出电压VO。由此可见，LDO的稳定性即是输出电压的稳定性，它是由负反馈网络决定的。环路的负反馈特性要求EA的两个输入电压相等，即把反馈信号固定在一个参考电平上，因此得到VO=Vref（1+R1/R2）。

　　模型中几个变量的常用取值[3]为：

　　（1）典型的误差放大器的直流增益为25 dB~45 dB。

　　（2）寄生电容Cpar一般取值为100 pF~300 pF。

　　（3）寄生电阻Rpar大约为300 kΩ。

　　由LDO的小信号等效模型，得到输出阻抗为：

其中，Rds‖（R1+R2）≈Rds，Co>>Cb，Rds>>RESR。

　　前向通道传递函数为：

　　其中，Afw指前向通道增益，即PMOS管的增益，设置Afw=Gpmos=8=18.1 dB（20log）。

　　反馈通道传递函数为：

　　其中，Afb指反馈通道增益，包括反馈分压网络的增益和误差放大器的增益：

　　开环传递函数为：

　　G（s）=GfGp

　　化简G（s）可找出环路中的零点（Zero）和极点（Pole），主极点为：

　　其中，λ为PMOS管的沟道调制因子。主极点Po由输出电容Co和负载电阻RL构成，因此又被称为负载极点。可以看出，Po与负载电流有关，当负载电流减小时，Po极点出现在低频，会减小相位裕度。

　　次极点，由旁路电容Cb和Co的等效串联电阻RESR构成。

　　Pb与等效串联电阻RESR有关，当RESR很大时，Pb极点出现在低频，同样会减小相位裕度。

　　还有一个极点，由Cpar和Rpar构成，它处于LDO的内部。

　　零点，由Co和其等效串联电阻RESR构成。选择具有合适ESR值的输出电容可以产生零点，增加相位裕度，以稳定LDO系统。

　　通常系统中存在3个极点（Po，Pa，Pb）和一个零点（ZESR），可以近似比较出4个零极点的大小：po

　　LDO所有输出电容相并联，总的ESR要满足的范围主要取决于大电容的小ESR值。通常认为，电容所含的寄生单元会降低其电性能，ESR是最重要的寄生单元之一。如果在设计时电容选择不恰当，将导致稳定性故障，并影响输出的时域瞬态响应[4]。图5为典型LDO的频率响应曲线。大多数LDO都要求其输出电容的ESR满足特定范围，以保证环路的稳定性，并根据ESR的稳定区间选取合适的电容类型：固体坦电解/铝电解/多层陶瓷电容。

　　图6为LDO当输出电容为10 F时，不同负载电流所对应的ESR稳定范围曲线，作为电容选择时的参考，即规定了特定负载电流和特定输出容值条件下，其等效串联电阻RESR在工作温度范围内的阻值上限，超过上限会引起环路不稳定。

　　从图6可以看出，随着负载电流的增大，ESR的取值上限在降低，这是因为随着Iout增大，主极点Po频率升高，主极点产生的负相移减小，因此零点（反比ESR）可以减少正相移的补偿，ZESR频率升高则ESR的取值上限可以相应减小。

　　环路的稳定性补偿除了使用输出电容的等效串联电阻RESR来获取有效的正相移之外，在大多数输出可调LDO稳压器中，都通过在取样电阻R1上并联补偿电容CFF来获得正相移[5]。

　　如图7所示，反馈网络由R1、R2和CFF组成，反馈网络的传输函数为：

　　R1、R2和CFF形成一个极点/零点对，这里零点的频率总比极点的频率低，零极点频率由如下公式给出：

　　FZERO=1/（2×π×CFF×R1）

　　FPOLE=1/（2×π×CFF×（R1//R2））

　　如图8所示，与原理图对应，反馈网络由R1、R2和CF1、CF2组成，电容电阻反馈网络的传输函数为：

　　R1、R2和CF1、CF2形成一个新的零/极点对，零极点频率由以下公式给出：

　　FZERO=1/（2×π×CF1×R1）

　　FPOLE=1/（2×π×（CF1+CF2）×（R1//R2））

　　相比于反馈网络A产生的零极点对，反馈网络B产生的零点频率不变，极点频率减小，这就增加了系统的负相移，使单位增益点（0 dB）频率对应的相位裕度减小，环路的不稳定性增大。

　　下面根据实际LDO系统设置具体参数，通过绘制bode图得到系统的相位裕度，从而证明，正是CF2取值不当使系统的相位裕度减小到不稳定区域，最终导致正反馈振荡。

　　系统开环传递函数为：

其中，直流增益DCgain=Gpmos×GEA×Gfb=8×56.2×（1.224 6/5）=110.12。

　　由原理图知，Co≈47 F，RESR=1 Ω，R1=62 kΩ，R2=20 kΩ，CF1=20 pF，CF2=0.1 ?滋F，Cb=56 pF（SRF=900 MHz），Cpar=200 pF，Rpar=300 kΩ，Rds=65 Ω。

　　计算得到零极点的分布为：

　　Po=52 Hz，Pa=2.65 kHz，Pb=2.84 GHz，ZESR=3.39 kHz，FZERO=128 kHz，FPOLE=526 kHz（反馈网络A），FPOLE′=105 Hz（反馈网络B）

　　由Simulink绘制出系统传递函数框图分别如图9和图10所示。

　　分别仿真得到它们的bode（波特）图如图11所示。

　　从图11可以看到，随着CF2的引入，补偿极点的频率明显减小（FPOLE→FPOLE′），回路带宽减小（4.81 kHz→767 Hz），补偿极点产生的负相移明显增大（-arctan（4.81k/526k）=-0.5°→-arctan（767/105）=-82°），相位裕度由86°减小到8.68°，负反馈环路处于不稳定状态，反馈信号与源信号相位相差很小，两信号相互叠加可能导致正反馈振荡。根据仿真结果，C15容值逐渐减小直到去掉的过程中，相位裕度逐渐增大（8.68°→86°），实测发现电压纹波逐渐减小，输出恢复稳定，与仿真结论一致。

3 结论

　　本文从理论上分析得到PMOS结构LDO的零极点分布，并仿真得到bode图，通过开环函数的相位裕度判断闭环系统的稳定性，结果表明补偿电容使用不当可能引起环路不稳定，导致自激振荡。根据仿真结果给出改进方案，实验与理论相符合。

参考文献

　　[1] Texas Instruments Incorporated. Ultralow-noise， high-PSRR， fast， RF， 1.5-A low-dropout linear regulators[EB/OL].[2014-06-08].http：//www.ti.com.cn/cn/lit/ds/symlink/tps 78601.pdf

　　[2] LEE B S. Understanding the stable range of equivalent series resistance of an LDO regulator[EB/OL]. [2014-06-08].http：//www.ti.com.cn/cn/lit/an/slyt187/slyt187.pdf.

　　[3] Everett Rogers. Stability analysis of low-dropout linear regulators with a PMOS pass element[EB/OL]. [2014-06-08].http：//www.ti.com.cn/cn/lit/an/slyt194/slyt194.pdf.

　　[4] ALLEN G R， ADELL P C， Chen Dakai，et al． Single-event transient testing of low dropout PNP series linear voltage regulators[J]. IEEE Transactions on Nuclear Science， 2012，59（6）：2764-2771.

　　[5] SIMPSON C. LDO regulator stability using ceramic output capacitors[EB/OL]. [2014-06-08].http：//www.ti.com/lit/an/snva167a/snva167a.pdf.